Слайд 2
![Основные размеры центробежного колеса dв – диаметр вала; dвт –](/_ipx/f_webp&q_80&fit_contain&s_1440x1080/imagesDir/jpg/260759/slide-1.jpg)
Основные размеры центробежного колеса
dв – диаметр вала; dвт – диаметр втулки
(ступицы); D0 – диаметр всасывающего отверстия; D1 – диаметр колеса при входе потока на рабочие лопатки; D2 – диаметр колеса при выходе потока с рабочих лопаток (наружный диаметр – ширина лопатки при входе и выходе потока; s – толщина лопатки.
Слайд 3
![Кинематика потока в центробежном колесе](/_ipx/f_webp&q_80&fit_contain&s_1440x1080/imagesDir/jpg/260759/slide-2.jpg)
Кинематика потока в центробежном колесе
Слайд 4
![Кинематика потока Параметры рабочего колеса определяются кинематическими характеристиками потока: окружной](/_ipx/f_webp&q_80&fit_contain&s_1440x1080/imagesDir/jpg/260759/slide-3.jpg)
Кинематика потока
Параметры рабочего колеса определяются кинематическими характеристиками потока:
окружной скоростью u (относительно
оси ротора);
относительной скоростью w (относительно рабочих лопаток);
абсолютной скоростью c (относительно неподвижного корпуса компрессора;
расходной скоростью cr (радиальной проекцией c) для центробежного колеса и cz (осевой проекцией c) для осевого колеса, от которых зависит подача колеса Q;
закруткой потока cu (проекцией c на направление окружной скорости u), от которой зависит давление колеса P.
Для центробежного колеса cz = 0; для осевого - cr = 0.
Слайд 5
![Кинематика потока в центробежном колесе Подача на выходе колеса Q2](/_ipx/f_webp&q_80&fit_contain&s_1440x1080/imagesDir/jpg/260759/slide-4.jpg)
Кинематика потока в центробежном колесе
Подача на выходе колеса Q2 рассчитывается по
соотношению:
где π = 3,14; D2, м – диаметр колеса при выходе потока с рабочих лопаток (наружный диаметр колеса); b2, м – ширина рабочих каналов при выходе потока; с2r, м/с –расходная скорость потока на выходе из колеса; ηо – объемный КПД, учитывающий утечки, μ2 – коэффициент стеснения потока, учитывающий толщину лопаток.
Слайд 6
![Схема движения рабочей среды в межлопастном канале](/_ipx/f_webp&q_80&fit_contain&s_1440x1080/imagesDir/jpg/260759/slide-5.jpg)
Схема движения рабочей среды в межлопастном канале
Слайд 7
![Основное уравнение турбомашины Уравнение Эйлера Теорема о моменте количества движения:](/_ipx/f_webp&q_80&fit_contain&s_1440x1080/imagesDir/jpg/260759/slide-6.jpg)
Основное уравнение турбомашины Уравнение Эйлера
Теорема о моменте количества движения:
где - момент
всех внешних сил, действующих на поток относительно оси машины; m – масса рабочего тела; - время.
Поскольку выполнив преобразования,
получим:
или
Слайд 8
![Уравнение Эйлера Давление на выходе из колеса P определяется по](/_ipx/f_webp&q_80&fit_contain&s_1440x1080/imagesDir/jpg/260759/slide-7.jpg)
Уравнение Эйлера
Давление на выходе из колеса P определяется по уравнению Эйлера:
где
ρ – плотность газа; ηг – гидравлический КПД.
Напор колеса:
Для повышения давления закрутка потока на входе в колесо устраняют: c1u = 0. При регулировании подачи ТДМ и некоторых насосов входным направляющим аппаратом (ВНА) создается положительная закрутка потока c1u > 0. При этом давление и подача машины уменьшаются.
Слайд 9
![Кинематика потока в центробежном колесе Напор центробежного колеса](/_ipx/f_webp&q_80&fit_contain&s_1440x1080/imagesDir/jpg/260759/slide-8.jpg)
Кинематика потока в центробежном колесе Напор центробежного колеса
Слайд 10
![Кинематика потока в осевом колесе Напор осевого колеса](/_ipx/f_webp&q_80&fit_contain&s_1440x1080/imagesDir/jpg/260759/slide-9.jpg)
Кинематика потока в осевом колесе
Напор осевого колеса
Слайд 11
![Кинематика потока в центробежном колесе Номинальный режим](/_ipx/f_webp&q_80&fit_contain&s_1440x1080/imagesDir/jpg/260759/slide-10.jpg)
Кинематика потока в центробежном колесе
Номинальный режим
Слайд 12
![Кинематика потока в центробежном колесе Номинальный режим](/_ipx/f_webp&q_80&fit_contain&s_1440x1080/imagesDir/jpg/260759/slide-11.jpg)
Кинематика потока в центробежном колесе
Номинальный режим
Слайд 13
![Кинематика потока в центробежном колесе Номинальный режим](/_ipx/f_webp&q_80&fit_contain&s_1440x1080/imagesDir/jpg/260759/slide-12.jpg)
Кинематика потока в центробежном колесе
Номинальный режим
Слайд 14
![Влияние угла выхода потока на напор центробежного колеса](/_ipx/f_webp&q_80&fit_contain&s_1440x1080/imagesDir/jpg/260759/slide-13.jpg)
Влияние угла выхода потока на напор центробежного колеса
Слайд 15
![Кинематические и геометрические угловые характеристики](/_ipx/f_webp&q_80&fit_contain&s_1440x1080/imagesDir/jpg/260759/slide-14.jpg)
Кинематические и геометрические угловые характеристики
Слайд 16
![Типы центробежных колес а) β2л ˂ 90°лопатки загнуты назад б)](/_ipx/f_webp&q_80&fit_contain&s_1440x1080/imagesDir/jpg/260759/slide-15.jpg)
Типы центробежных колес
а) β2л ˂ 90°лопатки загнуты назад
б) β2л = 90°
радиальные лопатки
в) β2л ˃ 90° лопатки загнуты вперед
Слайд 17
![Сечения листовых лопаток а, б – загнутых вперед; в – загнутых назад](/_ipx/f_webp&q_80&fit_contain&s_1440x1080/imagesDir/jpg/260759/slide-16.jpg)
Сечения листовых лопаток
а, б – загнутых вперед; в – загнутых назад
Слайд 18
![Кинематика потока Полный напор H – сумма статического и скоростного](/_ipx/f_webp&q_80&fit_contain&s_1440x1080/imagesDir/jpg/260759/slide-17.jpg)
Кинематика потока
Полный напор H – сумма статического и скоростного напоров:
H
= Hст + Hск.
Увеличение угла выхода потока β2л приводит к росту полного напора.
При β2л = 90° статическая и скоростная составляющая полного напора одинаковы.
При β2л > 90° в полном напоре P преобладает скоростная составляющая, а при β2л < 90° - статическая.
Слайд 19
![Кинематика потока Насос в отличие от тягодутьевых машин предназначен прежде](/_ipx/f_webp&q_80&fit_contain&s_1440x1080/imagesDir/jpg/260759/slide-18.jpg)
Кинематика потока
Насос в отличие от тягодутьевых машин предназначен прежде всего для
создания высокого статического напора, которое могут обеспечить только рабочие колеса с лопатками отогнутыми назад по отношению к направлению вращения колеса.
Колеса такого типа имеют максимальный гидравлический КПД и поэтому являются предпочтительными и для энергетических ТДМ. Кроме того они создают минимальный аэродинамический шум.
Для насосов характерен диапазон β2л = 20÷25°.
У ТДМ возможный диапазон значений β2л = 10÷170°.
Слайд 20
![Формула Пфлейдерера (число лопастей) Потери в каналах рабочего колеса связаны](/_ipx/f_webp&q_80&fit_contain&s_1440x1080/imagesDir/jpg/260759/slide-19.jpg)
Формула Пфлейдерера (число лопастей)
Потери в каналах рабочего колеса связаны с трением
потока о стенки и вихреобразованием. В узких каналах велико влияние пристенного трения, а в широких – вихреообразования.
Оптимизация потерь достигается при соотношении средней ширины и длины канала 1:2, что достигается выбором числа лопастей рабочего колеса по формуле Пфлейдерера:
Слайд 21
![Действительное течение в центробежном колесе](/_ipx/f_webp&q_80&fit_contain&s_1440x1080/imagesDir/jpg/260759/slide-20.jpg)
Действительное течение в центробежном колесе
Слайд 22
![Схемы подводов центробежных машин а – осевой; б – боковой](/_ipx/f_webp&q_80&fit_contain&s_1440x1080/imagesDir/jpg/260759/slide-21.jpg)
Схемы подводов центробежных машин
а – осевой; б – боковой (в виде колена); в – боковой кольцевой;
г – боковой
полуспиральный
Слайд 23
![Центробежная машина с кольцевым и спиральным отводами](/_ipx/f_webp&q_80&fit_contain&s_1440x1080/imagesDir/jpg/260759/slide-22.jpg)
Центробежная машина с кольцевым и спиральным отводами
Слайд 24
![Спиральный корпус (улитка) вентилятора 1 – обечайка; 2 – язык](/_ipx/f_webp&q_80&fit_contain&s_1440x1080/imagesDir/jpg/260759/slide-23.jpg)
Спиральный корпус (улитка) вентилятора
1 – обечайка; 2 – язык